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抗浮措施都有哪些？

时间：2023-07-16 07:47:59 其他范文收藏本文下载本文

抗浮措施都有哪些？（精选14篇）由网友“蹦迪拉克”投稿提供，下面是小编帮大家整理后的抗浮措施都有哪些？，欢迎阅读，希望大家能够喜欢。

抗浮措施都有哪些？

篇1：抗浮措施都有哪些？

抗浮措施都有哪些？

降低抗浮水位：结构用无梁楼板；用机械停车替代两层地下车库，

增加配重：素填土，素混凝土，钢渣混凝土其中素填土具有良好的经济效益，

抗拔桩：小直径短桩，后注浆长桩，扩底桩

抗浮锚杆：用于基岩较浅场地。

工程中应根据实际情况选择其中一种或两种组合的抗浮方案。不要拘泥于一种方式。通常一个经济合理的抗浮方案均是采取多项措施的结果。

篇2：抗浮水头压力怎么确定？

抗浮水头压力怎么确定？

当前抗浮设计，习惯将水头压力直接作用于基础底板作为抗浮设计水位，这是不合理的，为使抗浮设计更经济，应区别对待水头压力，

当基础埋置在分布稳定且连续的含水层土中时，基础底板承受水头高度为h的水浮力；当埋置在非饱和隔水层中，且采取措施保障地基土工作期间始终处于不饱和状态，则认为基础底板不受上层水的浮力作用；若隔水层饱和则应考虑浮力作用，但宜计入渗流作用，对水浮力进行折减，折减水头应由有经验的勘察单位确定。

篇3：地下室抗浮设计论文

地下室抗浮设计论文

摘要：

本文简述了短柱的概念，并提出了在工程设计当中如何避免短柱以及在不可避免的情况下如何解决改善短柱的受力相。

关键词：短柱脆性破坏剪跨比

1、概述。

建筑物向地基传递荷载的下部结构就是基础。基础是建筑物的根本，属于地下隐蔽工程。它的勘察、设计和施工质量直接关系着整个建筑物的安危。因此基础设计的重要性可想而知，其中地下室的抗浮设计更是不容忽视。

2、地下室的'抗浮设计分为三种情况。

（1）地下室施工完毕后便停止降水，这时即便地上结构层数较多，但因上部结构还没有施工，地下室的自重无法抵抗地下水的浮力。这种情况下应对地下室进行施工阶段的抗浮验算，并采取相关的抗浮措施。

（2）下水位较高，且地下室埋深较大、地上结构层数较少。这种情况下，结构的自重无法抵抗地下水的浮力，需对整体结构进行抗浮验算。

（3）本身的自重可以抵抗地下水的浮力，但是地下室底板也需进行抗浮设计。

3、地下室的抗浮设计水位选取。

一般情况下，抗浮设计水位可采用地质勘察报告会所提供的抗浮设防水位。当地勘中没有提供该参数时，抗浮设计水位可综合考虑如下几种情况：

（1）设计基准期内抗浮设防水位应根据长期水文观测资料确定。

（2）无长期水文观测资料时，可采用丰水最高稳定水位（不含上层滞水），或按勘察期间实测最高水位并结合地形地貌、地下水补给、排泄条件等因素综合确定。

（3）当平整场地后的场地标高高于原有地面时，应按照整平后场地的情况来确定水位标高。

（4）对于台地可按照勘察期间的实测平均水位增加2――4m。对于一、二级阶地，可按勘察期间实测平均水位增加1――3m。雨季勘察时取小值，旱季勘察时取大值。

（5）施工期间的抗浮设防水位可以按照1――2个水文年度的最高水位确定。

4、地下室抗浮验算。

在抗浮验算当中，永久荷载的效应对结构是有利的，因此现行的《建筑结构荷载规范》规定荷载分项系数小于1.0，也可以按照安全系数法进行验算：

（1）S――地下水对地下室的浮力标准值。

（2）G――结构自身重量及上部永久荷载标准值之合。

（3）K――抗浮安全系数，可取1.05.

除对地下室进行抗浮验算外，还应对地下室底板进行承载力验算。

5、抗浮措施。

（1）增加自重。

当K>1.05时，如果安全系数刚刚超过限值，可以采取增加自重的方法来抗浮要求。

（2）设置抗拔桩、抗浮锚杆。

这里着重介绍一下抗浮锚杆的布置。抗浮力与水浮力平衡计算可分成两种区域：柱、墙、梁影响区域和纯底板抵抗区域。纯底板抵抗区域的计算方法应是抗浮锚杆设计承载力除以每平方米水浮力（减去每平米底板自重），得到抗浮锚杆的受力面积。而柱、墙、梁影响区域应充分利用上部建筑自重进行抗浮，验算传递的上部建筑自重是否能平衡该区域的水浮力，此外，还应验算在水浮力作用下梁强度和裂缝满足要求。

6、结论。

地下室的抗浮设计往往被忽略，而导致的不良后果便是地下室浮起、地下室底板裂缝渗水等等，都是直接影响到结构的正常使用甚至是安全的。因此，地下室的抗浮应引起足够重视。

参考文献:

[1]《全国民用建筑工程设计技术措施―结构（地基与基础）》.北京：中国计划出版社，.

[2]《建筑结构荷载规范（版）》（GB 50009-）.北京：中国建筑工业出版社，2006.

[3]《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-）.北京：中国建筑工业出版社，2002.

[4]朱丙寅，娄宇，杨琦.建筑地基基础设计方法及实例分析.北京：中国建筑工业出版社，.

篇4：换乘地铁车站抗浮设计

换乘地铁车站抗浮设计

通过对各种抗浮措施的对比分析,确定了地下车站的抗浮适宜采用大直径人工挖孔抗拔桩.对于结构不同部位的刚度和受荷都不均匀的复杂换乘车站,采用空间有限元模型计算可以达到理想的'结果.通过对一在建的大型地铁换乘车站的计算和分析讨论,提出了抗拔桩平面布置应遵守的原则,进而论述了车站抗浮计算及抗拔桩设计的全过程,可为今后复杂大型地下空间结构的抗浮设计提供参考.

作者：朱建甫杨林顾文秀 ZHU Jianfu YANG Lin GU Wenxiu 作者单位：中国建筑西南设计研究院,四川成都,610081 刊名：四川建材英文刊名：SICHUAN BUILDING MATERIALS 年，卷(期)：2010 36(1) 分类号：U231+.4 关键词：抗浮计算抗拔桩静载试验

篇5：抗浮设防水位如何取值比较合理？

抗浮设防水位如何取值比较合理？

基础工程设计时当地下水位较高时，应进行抗浮验算，近年来由于对抗浮水位的确定不合理以及抗浮桩设计不合理而导致的建筑物上浮事故已有多起，造成极大的经济损失；此外抗浮水位设置过高，对工程造价有重大影响，因此合理确定抗浮水位是个重要的问题，

抗浮设防水位是岩土工程师综合建筑基础埋置深度、场地岩土工程条件、地下水类型及赋存状态、含水层分布、区域性气候资料、地下水补给排泄条件等等，提出的合理化建议。需要明确的是，在有渗流时，地下水的水头宜通过渗流计算进行分析评价；对节理不发育的岩体宜通过实测数据确定，有确切经验时可根据经验确定。

篇6：高层建筑中地下室的抗浮验算

引言

实际工程中，很多地下室未进行抗浮验算，给结构留下重大的隐患。一九九八年，武汉遭受特大洪水侵袭，导致多个地下室发生不同程度的损坏。笔者结合多年的工作经验，对如何进行抗浮验算提出自己的看法，供大家参考。

一、地下水的类型和渗透性

（一）上层滞水

上层滞睡水是指埋藏在地表浅处，局部隔水透镜体的上部，且具有自由水面的地下水。它的分布范围有限，其来源主要是由大气降水补给。因此，它的动态变化，与气候、隔水透镜体厚度及分布范围等因素有关。

上层滞水地带只有在融雪后或大量降水时才能聚集较多的水，因而只能被作为季节性的或临时性的水源。

（二）潜水

埋藏在地表以下第一稳定隔水层以上的具有自由水面的地下水称为潜水。潜水一般埋藏在第四纪松软沉积层及基岩的风化层中。

潜水直接受雨水渗透或河流渗入土中而得到补给，同时也直接由于蒸发或流入河流而排泄，它的分布区与补给区是一致的。因此，潜水水位变化，直接受气候条件变化的影响。

（三）承压水

承压水是指充满于两个稳定隔水层之间的含水层中的地下水。它承受一定的静水压力。在地面打井至承压水层时，水便在井中上升甚至喷出地表，形成所谓上升泉水。由于承压水的上面存在隔水顶板的作用，它的埋藏区与地表补给区不一致。因此，承压水的动态变化，受局部气候因素影响不明显。

二、地下水产生浮力的条件

存在于土中的液态水可分为结合水和自由水两类，结合水与土粒表面牢固地粘结在一起，不能自由移动，不能传递压力，因此，它不含对土粒产生浮力。自由水在土粒影响范围以外，能传递静力压力，有溶解能力。其中的重力水可以自由运动，对土粒有浮力作用

因此，只有地下室底板下有重力水，且水位高于地下室底板时，地下室才会受到浮力。当地下水位很低，在地下室底板以下或上层滞水水位较高，在地下室底板处以上时，地下室不会受到浮力，即使地下室底板周围有地下水，但四周均有不透水土层隔离时，也不会产生浮力。

三、地下室在浮力作用下的应力状态

建筑物通过地下室将荷载作用于地基上，地基土产生反力，在正常状态下，两者保持平衡，结构荷载=基底反力。

当地下水位的上升，地下室底板产生浮力，地基反力减小，根据力学平衡条件，结构荷载=基底反力+浮力。

随着浮力的增大，基底反力逐渐减小，当浮力四、高层结构的抗浮验算

高层结构的`周围一般有较低的裙房，当两者作为一个整体验算时，高层部分的结构荷载大，基底反力仍然存在，而较低的裙房结构荷载小，基底反力可能为零，甚至存在向上的多余浮力。

除验算整体抗浮外，较低的部分还需进行局部抗浮验算。在浮力的作用下，裙房地下室的受力发生很大的变化，跨度变大，有时甚至成为悬臂结构，因此，局部抗浮不能忽略。

五、地下室抗浮验算的基本原则

（一）不考虑水浮力的情况

地下建筑物埋于不透水层，周边填土为密实的不透水土，当场地无积水时，可不考虑水的浮力作用。

（二）地下水最高水位的确定

在计算浮力时，地下水最高水位对浮力的大小起着关键作用，其取值原则如下：

①若有长期水文观测资料或历史水位记录时，浮力的计算可取历史最高水位；若无长期水文观测资料或历史水位记录时，可采用中水期最高稳定水位。

②场地有承压水且承压水与潜水有水力联系时，应按承压水和潜水的混合最高水位计算。

③在无动水压力及承压水时，最高水位不宜超过地下室顶板面标高。

（三）特殊情况下浮力的计算

①对处于斜板上的地下室或其他可能产生明显水头差的场地上的地下室，应考虑地下水渗流在地下室底板产生的非均布荷载对地下室底板的影响。

②地下室在稳定地下水位作用下，浮力按静水压力计算，临时高水位作用下的浮力，在粘性土地基中可适当折减，折减系数由勘察部门提出，在砂土不折减。

（四）具体计算中相关的系数取值

④抗拔桩配筋应按GB50010-规范轴心受拉构件验算裂缝宽度不大于0.2mm。

六、抗浮不满足时的处理措施

当地下室的抗浮验算不满足时，必须满足相应的措施，这些措施必须根据当地和工程实际情况，满足安全、经济和施工简便的要求，常用的处理措施有：

第一，当持力层为不透水层时，用不透水土回填地下室四周，并采取措施，防止场地积水，根据规范要求，地下室不需考虑浮力作用。

第二，加大地下室上部覆土的厚度，当厚度不能增加时，也可以采用上部压重，以满足抗浮要求。

第三，加大地下室底板的挑出长度。采取这一措施时，地基梁的受力将有很大的变化，需进行复核。

第四，在底板下加抗浮桩或锚杆，采取这一措施时，需验算结构处于正常状态下的结构受力和变形。

七、工程实例分析

笔者接触一个工程实例，一幢商住楼，上部15层，下部地下层1层，地下室作为停车场，为满足结构的整体抗倾覆要求，地下室向一侧扩大，基础采用筏板基础（梁板式），埋深6米。由于地下室的扩大部分抗浮验算不满足，设计人员在相应的柱下加人工挖孔桩，达到相关抗浮要求。但在正常使用的情况下人工挖孔桩会产生很多的隐患，首先，基础一部分采用筏板基础，而一部分采用桩基加筏板基础，不符合规范的要求；其次，高层部分未加桩，为天然地基，而很低的部分下加桩基，如此轻重倒置，必然引起高低部分的不均匀沉降，引起严重的后果。后来，抗拔桩取消，采取其它方案达到抗浮的要求。

另外在施工期间应采取可靠措施，防止基坑内积水，使用中应采取措施防止场地积水，这既减少了浮力，对持力层的承载力也有好处。

结语

随着我国工程建设的发展，高层建筑越来越多，高层结构中一般都有地下室甚至多层地下室，为地下水位较高时，所受的浮力很大，而我国现行的国家地基规范中，并无相关的抗浮验算要求，因此，在正常使用下（即无地下水时）下对结构产生很大的影响，这必须引起足够的注意，采取必要措施。

参考文献

[1]裴丽娜.浅析框剪结构墙体裂缝的成因及防治[J].江西建材，，03：58-60.

[2]江陆，毕可强.砖混结构建筑墙体裂缝的成因及防治[J].阴山学刊（自然科学版），，01：236-238.

[3]张希舜，韩克胜，孙剑峰，孙立军.混合结构顶层墙体裂缝的成因及防治对策[J].山东建筑工程学院学报，，04：43-47.

[4]施亮.浅谈框架填充墙体裂缝成因和防治措施[J].科技资讯，，35：60.

篇7：深基抗地下水处理措施探讨

深基抗地下水处理措施探讨

地下水处理是深基坑工程中至关重要的一环,本文对地下水处理中土的`透水性及渗透破坏机理和基坑降水引起地面沉降进行了分析,根据不同类型地下水的特性,指出了止水法和排水法的应用范围和优缺点,为基坑工程提供参考.

作者：管欣高杨作者单位：管欣(黄河水利职业技术学院;郑州大学)

高杨(黄河水利职业技术学院)

刊名：科技信息英文刊名：SCIENCE & TECHNOLOGY INFORMATION 年，卷(期)： “”(22) 分类号：P64 关键词：深基坑地下水止水法排水法

篇8：福建沿海地区自然灾害防抗措施研究

福建沿海地区自然灾害防抗措施研究

摘要：以福建沿海地区为对象,针对该区地理位置、地形地貌、水文地质、文化传统、交通布局和城市规则等方面的.主要特征,总结灾害及其教训;预测未来灾害形式;分析未来灾害出现的可能性及其损失程度;从区域基本建设角度出发,以“硬件”与“软件”配套、相宜、“齐管”和和谐发展的方式, 提出防灾的主要举措和基本策略,为工程实践、经济计划、投资决策和规划管理提供科学依据.作者：施养杭 SHI Yang-hang 作者单位：华侨大学土木工程学院,泉州,36 期刊：环境科学与技术 ISTICPKU Journal：ENVIRONMENTAL SCIENCE & TECHNOLOGY 年，卷(期)：, 30(z1) 分类号：X32 关键词：沿海地区灾害类型预测与分析防灾策略安全体系

篇9：提高混凝土路面抗折强度的措施

提高混凝土路面抗折强度的措施

概述水泥混凝土路面具有较强的抗重载能力,但对超负荷重载的敏感性远远超出沥青路面.随着车辆轴载的.增大,不仅混凝土路面内部产生的荷载应力增大,尤其是实际累计标准轴载远远大于设计轴载,使水泥混凝土路面产生疲劳损坏.

作者：王保忠作者单位：安阳市公路管理局刊名：交通世界（建养机械）英文刊名：TRANSPO WORLD 年，卷(期)： “”(2) 分类号：U4 关键词：

篇10：小议地下室渗漏的原因及其抗渗漏处理措施

小议地下室渗漏的原因及其抗渗漏处理措施

随着改革开放政策的不断发展,城乡建设的.高层建筑日益增多,为解决人民防空以及高密度居住人群的公共设施的停车场地等工程,设计上大都考虑了地下室工程组成部分.所以,人防地下室工程在很多工程中出现.由此而带来的地下室防渗漏质量指标工作面临越来越面临严竣的考验.众周所知,造成建筑物地下室渗水、漏水的原因是多方面的,但我认为最根本的原因还是人们对防水施工的认识及态度问题.本文在近几年的施工实践中,通过分析产生渗漏的原因,找出控制对策,从而加强施工中质量控制和技术改进,收到了一些成效.

作者：利洪川作者单位：广州骏威建筑工程有限公司刊名：中小企业管理与科技英文刊名：MANAGEMENT & TECHNOLOGY OF SME 年，卷(期)：2009 “”(16) 分类号：U4 关键词：地下室渗漏原因解决

篇11：莲都山区油菜主要病虫害的发生及防控措施论文

莲都山区油菜主要病虫害的发生及防控措施论文

油菜是莲都山区重要油料作物之一,年种植面积在10120亩,是山区农生活食用的主要油料,也是部分农民的主要经济来源。20世纪90年代以来,由于品种老化,土壤缺硼、连作以及山区气候等因素的影响,在种植过程中常遭受病虫危害,部分防治不及时田块,危害率达40%~60%,产量下降30%~40%,且品质明显低下,较大地影响山区油料作物的发展。为了改变山区油菜生产的落后面貌,顺利实施农技推广示范县项目,开始我们在黄村乡山区实施冬油菜轮作夏季甜玉米种植模式,对油菜的`病虫害的发生重点做了调查和防治的实践,总结了一套适合山区油菜病虫害的防控措施,现将其介绍如下。

一、菌核病

油菜菌核病是油菜常见病害,该病主要为害茎秆,引起植株早枯,种子皱瘪,出油率低,发病重的抽苔前全株枯死。莲都油菜主产区一般田块株发病率10%~20%,严重的达80%以上,油菜感病以后,一般较健株减产20%~50%,含油量降低。该病苗期至成熟期都可发病。而以落花后盛发,叶片发病多从茎基部老叶和叶柄开始,先在叶缘产生不规则水渍状病斑,干燥时裂寄孔,潮湿时长出白色絮毛状菌丝,全叶腐烂。茎部常由叶柄病斑病蔓延而来,呈水渍状褐色圆形病斑后变白色,潮湿时病部软腐,上长白色絮状菌丝,皮层碎裂如乱麻状,茎内空,内外生有黑色类状菌核。油菜菌核病病源是一种真菌,菌核在土壤中和病残中越冬,是次年初浸染源。常年偏重的原因是:山区3~4月温度适宜,加上阴雨连绵,发病最盛,凡连作田病害重。主要防治措施:一是抓好轮作,重点实施水旱轮作;二是选择优良品种,如浙双72、沪油15、浙双6号和浙油18等品种有较强的抗病性;三是清沟排渍,降低田间湿度;四是摘除老黄叶和病叶,一般在3月底4月中旬摘除下部的黄叶和病叶,可减少病源,并提高通风透光率,提高油菜产量;五是初花期喷药防治,可每亩选用25%咪酰胺30~50mL或50%腐霉利80~100g或40%菌核净100~150g兑水40~50kg喷雾,7~10d后进行二次用药。

二、霜霉病和白锈病

油菜霜霉病和白锈病俗称龙头病、龙头拐,是山区油菜的重要病害。据调查,莲都山区油菜株发病率为20%~45%,严重的达70%以上。植株感病后,种籽粒重减少,含油量降低,严重影响油菜产量和质量。霜霉病自苗期开始发病,白锈病多在开花后发生,两病均为害叶茎、花和荚果,常并发为害同一部位。两病均为真菌的藻状菌霜霉。病菌不耐日光直照,喜高湿,莲都山区3~4月阴雨连绵雨水多,日照少,5月份油菜田间霜霉病和白锈病并发的“龙头”普遍严重发生。防控措施:以农业防治为主、药剂防治为辅的综合防治措施。一是选用良种,如浙双72、沪油15、浙双6号和浙油18等品种产量高、品质优、抗性强,在种植时适施硼肥,油菜霜霉病和白锈病可基本得到了控制;二是搞好田问管理,清沟排渍,合理施肥,减少氮肥施用量,适当增施磷、钾肥,并适时摘除老叶、黄叶和病叶等;三是在早春始病期和抽薹开花期(或病株率达10%以上时)及时用药喷雾防治,可亩用75%百菌清lOOg或70%代森锰锌100g或50%托布津200g对水40~50kg喷雾,隔7d再喷第二次。

三、病毒病和蚜虫

为害油菜的蚜虫在莲都山区主要有菜缢管蚜和桃蚜,其食性杂,蚜虫都以成虫和若虫在油菜叶片、嫩茎、花荚上,以刺吸式口器插入组织内吸汁液。油菜抽薹开花后,蚜虫多集中在花梗上危害,常导致花梗发育畸形,形成“焦蜡棒”,影响开花结荚,并使嫩头枯焦,花色变暗,角果不能正常发育。同时,油菜缢管蚜和桃蚜还是传播病毒病的媒介,在越夏寄主菜上吸毒后,传播给十字花科蔬菜后再传毒给油菜而发病,能多次再浸染,传病率达100%。一般夏季多雨凉爽,秋季高温干旱,有利蚜虫发生和病毒病传播。在莲都山区油菜播种后,气候温暖,天气干燥有利蚜虫发生,常引起严重为害,凡早播早栽油菜受害较重,迟播迟栽的受害较轻。防治措施:防治油菜蚜虫,以药剂防治为主。在油菜抽薹开花期,当10%的花、蕾上有蚜虫,平均每蕾有蚜3~5头时防治。每亩可用10%吡虫啉20g或3%啶虫脒乳油40~50mL等对水喷雾防治。

四、菜粉蝶

菜粉蝶幼虫通称“菜青虫”,是油菜种植地发生普遍且为害严重的害虫,主要为害十字花科植物,以幼虫取食油菜叶片,形成孔洞成缺,严重时全叶吃光,仅留叶柄。菜青虫在莲都区年发生6~7代,世代重叠,以蛹越冬,各代幼虫从3~8月不间断为害。其防治措施以药剂防治三龄前幼虫为主,可用90%敌百虫结晶稀释1000~1500倍液,或50%马拉硫磷乳油稀释500~600倍液,或2.5%敌百虫粉稀释800倍液,每亩每次用药液75kg左右,于早上露水干后叶面喷雾。

篇12：地铁无线通信多系统接入时的抗扰措施分析

地铁无线通信多系统接入时的抗扰措施分析

本文通过对无线通信多系统引入在地铁中应用时各个无线通信秉统之间干扰进行研究,提出了在工程上解决这些干扰所应采取的措施和办法.深圳地铁一期工程的.顺利开通,证明了所采取措施的有效性,为我目地铁事业中的通信,控制及无线多系统应用都具有重要的参考价值.

作者：黎国美作者单位：广电运通金融电子股份有限公司,广东广州,510656 刊名：科技创新导报英文刊名：SCIENCE AND TECHNOLOGY INNOVATION HERALD 年，卷(期)： “”(13) 分类号：U282 关键词：地铁无线通信多系统引入干扰隔离度

篇13：抗浮锚杆在流砂、圆砾层中的施工工学论文

抗浮锚杆在流砂、圆砾层中的施工工学论文

摘要：文章阐述了抗震设计方法的转变，并介绍了两种不同设计方法的优缺点，对能量分析方法在抗震结构计算中的应用进行了分析。

关键词：推覆分析方法；结构能量反应分析，地震动三要素；耗散能量

1前言

某市新世界商业广场A区大厦设计为30层高，框架结构，地下室2层，其基础采用人工挖孔桩，经计算，基础抗浮不满足要求，采用锚杆抗浮方案。

2抗浮锚杆的设计

2．1设计参数：锚杆钻孔直径：171mm；杆体钢筋36mm；砂浆强度：M30；抗拔力设计值291KN/根(安全系数取2，即2×291＝极限抗拔力)；锚杆倾角：90°；锚杆长度8m；锚杆数量：65根。

2．2设计要求：

成孔深度进入中风化粉质砂岩(2.5m、8.5m孔深)；

注浆方式：采用中25mm镀锌管(插入式)注浆，注浆压力宜控制在0.3～0.5MPa。

2．3锚杆完工一周后进行现场抗拔实验。

2．4抗浮锚杆采用先插后注的施工程序。

3工程地质条件

000～0.10m为C10混凝土垫层；0.10～2.10m为砂层；2.10～4.20m为圆砾层(挖桩取出的圆砾粒径为5～20cm)；4.20～5.50m为强风化粉质砂岩：5.50～8.0m为中风化粉质砂岩。砂层和圆砾层均为含水层，钻孔揭开C10砼垫层后见地下水，钻孔之间可互通泥浆。

4主要施工设施

XY-1工程钻机，YzB8―注浆泵，HJ200灰浆搅拌机以及171 mm三翼无芯组合钻具。

5砂浆配合比

水泥：细砂水＝1:3.73:0.82

水泥为P・O42.5普硅水泥，其加量为402kg/m。

6存在的问题及解决办法

根据锚杆设计口径，我们采用中171mm三翼无芯尖钻头泥浆钻孔。由于砂层和圆砾层无胶结性(施工前了解均含泥，具有胶结性)，钻穿砼垫层后即遇砂层和地下水，在回转钻机的搅动下产生动水压力而形成流砂，砂层部位垮孔严重，砼垫层下部已形成无法丈量的大肚(坛)。同时圆砾层钻进时不是被钻碎，而是被三翼无芯尖钻头挤裂或挤开，当钻孔达到设计孔深起钻后，钻孔空间又被垮坍的流砂及滚动的圆砾石回填。经采用浓泥浆和水泥浆也无法护孔。如此反复钻进了一个星期末出任何成果，建设单位和监理单位均露出了极不信任的口风，我们的压力越来越大。在此情况下，我们建议业主加大一级钻孔孔径(由171mm变更为219mm)，用219mm钢管隔离砂层，以保证终孔孔径不变。然而，加大孔径和护壁套(钢)管无疑增加了成本，业主不同意。我们只好另辟蹊径。在攻关会上，共找出下列几个问题：

1、砂层的护壁问题：

2、圆砾层的捞取问题；

3、杆体钢筋的插入顺序问题(因杆头钢筋在井口按“7字形”成形后，其杆头横向长度有1m，钻孔终孔后若先下八成形钢筋杆体，锚杆注浆后砂层护壁套管口径小于钢筋杆头直径起不出来，务必造成每根锚杆都要一根套管井口护壁；若起出护壁套管后下人杆体钢筋，砂砾层将钻孔回填，镀锌注浆管和杆体钢筋无法插入，锚杆注浆工序无法完成)； 4、采取何种方式注浆(是采取镀锌管插入式注浆，还是采取软管杆体绑扎埋人式注浆)；

5、钻孔结构问题(若不加大一级钻孔孔径，砂层只能用设计口径的套管护壁，不能保证锚杆的设计口径终孔；若加大一级钻孔孔径，砂层可用大于设计口径的套管护壁，并能保证锚杆的设计口径终孔，但成本过高，而且我们远离基地，短期内采购和加工大一级的219mm套管，工期也不允许)。

针对上述问题，我们根据长沙市及其它地区的施工经验，经查看《工程地质勘察报告》中提供的单位面积摩阻力数据计算锚杆极限抗拔力后，向总承包单位、监理单位和建设单位申报了抗浮锚杆采用中171mm套管护壁、中130mm终孔和在垮坍砂砾层中进行埋人式注浆的施工方案，变更了抗浮锚杆的设计施工程序。监理单位和建设单位认为：埋人式注浆的有利因素是钻孔坍方无论坍到何种程度，都可以保证注浆工序的完成；不利因素是钻孔的直径太小，坍方的砂砾石留在孔内，小级直径锚杆和孔内砂砾石残碴对锚杆的杆体强度有多大的影响，在他们心中无底，变更方案不予以批准。而我们认为：埋入式注浆不仅不会降低锚杆的抗拔力，反而会提高锚杆抗拔力。因为埋入式注浆的浆液是从井底压至井口，浆液上返时包裹了垮坍的砂砾石，使单纯的注浆砂浆变成了混凝土，并且垮坍越大，砂浆包裹的范围越大，形成的'混凝土块体越大，杆体周侧的摩阻力增大，相应增大了锚杆直径，因此锚杆的整体强度得以提高。同时只要做好清孔工作，将砂砾石残碴的泥土清出孔外，就能保证锚杆的杆体强度。在总承包单位的支持下，我们又向监理单位和建设单位递交了《工程质量保证书》和一切后果自负的承诺后方可继续施工。具体措施为

1、验算锚杆极限抗拔力：

根据垮坍大肚锚杆的特性，我们采用下列公式

对小于设计值的(p)30mm终孔锚杆进行了极限抗拔力的验算：

P＝F＋Q＝∏D3

式中：

P――锚杆极限抗拔力；

F――锚固体周边极限摩阻力；

Q――锚固体受压面的极限抗压力；

D1――锚固体直径；

D2――锚固体大肚直径；

q――锚固体大肚部分受压强度；

A――锚固体大肚部分受压面积；

D3――深度z1、z2处单位面积摩阻力(抗剪强度)；

L1、L2、Z1、Z3厂图示长度。经过验算，锚杆的极限抗拔力大于600KN/根，在理论上获得了可靠的依据。

2、用171 mm三翼合金尖钻头泥浆钻穿砂层后，井口下入2.50m长的中168mm套管。

3、改用小二级的130mm三翼合金尖钻头钻穿圆砾层后，换用中130mm活门合金钻头干钻捞取圆砾石。活门捞碴钻头为下部钻孔的顺利成孔起到了保证作用。钻头活门合金钻头制作时，先用3mm钢板卷制成圆形穿销活门，然后将活门穿销套㈣安夹在穿销支承的两侧，并以5mm的螺杆做穿销，依次将穿销支承、活门穿销套和穿销支承串穿一体，最后将两个穿销支承按图示位置焊连在钻头内壁上，使活门呈水平状态坠落在挡圈台阶上(7)。

操作时，活门合金钻头不开泵通水，钻孔孔壁没有受到冲洗液冲洗，加上千钻时钻具上下活动挤压孔壁，保持了孔壁稳定。同时砾石进入合金钻头后将活门顶开，使其向上翻跷，砾石及岩碴由钻头内壁进入岩芯管内；起钻时，活门靠其自重和岩碴下落的推力将钻头内壁封闭。

4、用中130mm三翼合金尖钻头钻进强风化粉质砂岩和中风化粉质砂岩至设计孔深。

5、插入绑扎注浆杆体

终孔后，考虑到起拔套管将引起砂砾层垮坍回填钻孔而无法下入注浆管，只有将插入式注浆改为埋入式注浆。埋入式注浆是将注浆管绑扎钢筋杆体上。成孔后，将绑扎注浆杆体事先插入钻孔内(7字杆头待起拔套管后在井口人工形成)，为防止起拔套管后，坍垮的砂砾堵塞注浆管底口。绑扎前，要在注浆管的底管下部(约1m长左右)的周侧用电钻钻入30@300的出浆孔，以保证被砂砾石埋日的注浆管能顺利出浆。埋人注浆管的内径为25mm(壁厚1.5mm)的软塑管，埋入时用14#扎丝将软塑管沿锚杆全长绑扎于杆体上，并在孔外留1m左右的富余长度，以连接注浆泵注浆。

6、起拔井口套管，移机重新成孔。

7、清孔井口套管起拔后，所成钻孔全被砂石封填，待批量出孔后，将注浆管连接预留在井口1m的软塑管，进行批量自来水清孔，宜井口溢出清水时停止。

8、注浆由于所有钻孔全被砂砾石封填，如继续按照配方注浆，孔内含砂量偏高，誓必难以保证M30的设计强度。因此施工时将配方砂量去掉，采用纯水泥注浆。待水泥浆达7d凝固强度后，将杆头弯成设计形状，锚杆施工完成。

7治理效果

施工时将65根锚杆分两批完成，最长注浆间隔时间为7d，从而大大地缩短了工期，抢回了被担搁的时间，按期完成了任务。经7d的强度检测，锚杆的抗拔力达到860KN/根以上，超过了设计要求。我们以小于设计值的终孔口径和采取埋入式的注浆方法，用水泥浆包裹垮坍砂砾石获取了大级口径锚杆的抗拔值，从而降低了成本，保证了工期和工程质量。